隔墙隔音墙体解决方案

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桐庐蒸压加气混凝土砌块承重墙静力和抗震性能的研究



4.4结论与建议

对开洞墙体抗震性能的研究,通过对比水平配筋和混凝土配筋条带两种方案,认为在混合承重方案中,如果中间构造柱轴线与洞口间墙体宽度较小时(一般取1.0m),可以采用混凝土配筋条带方案来增强开洞墙体的抗震承载力和变

形能力,配筋条带宜配置在窗台标高处,窗间墙与构造柱间应加强连接;若构造柱轴线与洞口间墙体宽度较大时,可以采用在洞口周边设置混凝土框,或者在窗间墙两侧设置构造柱,此种情况下的构造措施也适用与开有门洞口的承重纵墙。

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第五章算例分析及结论

第五章算例分析及结论

5.1算例分析

5.1.1工程概况

为研究蒸压加气混凝土承重砌块多层住宅房屋在竖向荷载和水平地震荷载作用下的受力性能,对其抗震性能进行初步的评估,本文对一幢六层住宅楼房进行了试算。该幢楼房为纵横墙混合承重体系,位于7度设防区,层高为2.8m,采用120mm厚的现浇钢筋混凝土楼板。1至顶层内承重墙和外墙,分别采用600mm(长)×200mm(宽)×250mm(高)和600mm×250mm×250mm的A7.5级蒸压加气混凝土承重砌块;隔墙采用120mm厚蒸压加气混凝土墙板;首层地面以下的墙体采用MU10混凝土小型空心砌块。所有墙体均采用M7.5水泥砂浆砌筑。该幢楼房的首层平面图和剖面图如图5-1所示。

图5-1首层平面图

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第五章算例分析及结论

图5-21-1剖面图

5.1.2基本假定

(1)房屋的各部分联接牢固,在外力作用下变形协调;

(2)房屋的高宽比接近2,受控于剪力,呈剪切破坏形态,弯曲作用较小,

地震作用效应沿结构高度呈倒三角形分布;

(3)只考虑房屋两个主轴方向的水平地震作用效应,不考虑纵横墙的整体空间作用,横墙的地震效应全部由横墙承担,纵墙的地震效应全部由纵墙承担,且纵横墙取同一数值;

(4)楼层的地震剪力根据楼(屋)盖的情况,按墙片刚度及楼(屋)盖刚

度分配于各道抗震墙;

(5)不考虑房屋的扭转效应,但在进行抗震验算时其山墙分配的地震剪力

应乘以1.2的放大系数;

(6)房屋荷载分布比较均匀,高宽比较小,可不进行抗倾覆验算;(7)墙肢的高宽比直接影响着墙的破坏形态,验算时当高宽比小于1时可

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第五章算例分析及结论

只考虑剪切变形,高宽比不大于4且不小于1时应同时考虑弯曲变形和剪切变形,高宽比大于4时可不考虑刚度。

5.1.3结构竖向承载力的计算分析

5.1.3.1荷载计算

所有恒载和活载均按文献[5]计算。

5.1.3.2墙体竖向承载力验算

选取具有代表性的③轴线C~D轴线间的内横墙进行计算,取1m长为计算单

元。根据文献[1],受压构件承载力计算公式为:

N≤γRϕαfA

(5-1)

其中γR为构件抗力分项系数,一般取0.75;

ϕ为受压构件的纵向弯曲系数,按1.3β查文献[1]中表;

β为墙体的高厚比;

α为轴向力的偏心影响系数,按α=1/[1+12(e/h)2]进行计算;

f为蒸压加气混凝土砌体的抗压强度设计值,从文献[1]查得f=2.352N/mm2。

公式(5-1)要求偏心距e<0.5y,y为截面重心到轴向力所在方向截面边缘

的距离,y=100mm。计算结果列于表5-1。

表5-1内横墙受压构件承载力计算结果

层数控制截面N

(kN)

M

(kN.m)

e

γRϕαfA计算结果

(kN)

6层

5层

4层

3层

2层

底层

上24.895.80233////e超限下46.40001.09.40.773272.71满足上77.355.8175.11////e超限下96.71001.09.40.773272.71满足上127.665.8145.510.61499.40.773167.69满足下147.02001.09.40.773272.71满足上177.975.8132.650.75359.40.773205.49满足下197.34001.09.40.773272.71满足上226.025.8125.710.83299.40.773227.14满足下238.56001.09.40.773272.71满足上267.245.8121.740.87269.90.754232.12不满足下286.61001.09.90.754266.01不满足

5.1.3.3计算结果分析

由表5-1可知,底层墙体的竖向承载力不满足,5、6层墙体的偏心距超限。初步分析认为其原因为:对于底层墙体来说,竖向荷载较大,由于设计公式中为

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